Esempio di recupero di solaio in legno preesistente con inserimento di soletta collaborante

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Esempio di recupero di solaio in legno
preesistente con inserimento di soletta
collaborante
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Schema solaio da recuperare
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Caratteristiche del solaio in legno

• Luce tra gli appoggi 5 m
• Luce di Calcolo 51.055.25 m
• Interasse 0.55 m
• Travetti cm 1216, Assito spessore cm 3

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Analisi dei Carichi

• Travetti (daN/m3 600) 21 daN/m2
• Tavolato (daN/m3 600) 18 daN/m2
• Massetto cls RcK 250, spess. medio cm 6 150
  daN/m2
• Peso proprio del solaio  189 daN/cm2
  190 daN/m2
• Sottofondo, Pavimento
  250 daN/m2
• Totale carichi permanenti
  440 daN/m2
• Carico utile di esercizio 200 daN/m2
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• Totale carichi
  640 daN/m2
• Carico a metro lineare 6400.55
  352 daN/m

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Predisposizione prima del getto

• Per il consolidamento del solaio si prescriverà
• spicozzatura continua perimetrale dei muri
  (scanalatura),
• per una profondità di alcuni centimetri a
  livello del futuro massetto in calcestruzzo,
• asportazione di quanto risulti debole e molto
  frammentato (grumi di malta, scaglie di pietra e
  similari) così che
• il getto integrativo del solaio possa addentrarsi
  in qualsiasi cavità o interspazio
• il solaio abbia ad assumere anche la funzione di
  piastra irrigidente della muratura.
• Si assumono prudentemente
• s (compr., traz., fless.) 70 daN/cm2
• tlegno
  9 daN/cm2
• E legno// 80000
  daN/cm2

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Verifiche Momento Flettente

• Momento massimo M ( 352 5.252 ) / 8 1213
  daN m
• Taglio massimo T ( 352 5.25 ) / 2
  924 daN
• Larghezza utile del massetto collaborante B 55
  cm
• Fattore di omogeneizzazione calcestruzzo/legno
• Ecls / EL ( 18.000    (RcK 250)0.5 ) / 80.000
  3,55
• applico m 2
• Larghezza ideale del calcestruzzo collaborante
  m B 2 55 110 cm
• Posizione del baricentro del sistema
  omogeneizzato Y inferiore 18.85 cm
• Inerzia ideale J id 35228 cm4
• Modulo di resistenza superiore W id cls J id
  / 6.15 5723 cm3
• Modulo di resistenza inferiore W id L J id /
  18.85 1869 cm3
• s max cls M / (W cls / 2) 2 121300 / 5723
  42.39 daN/cm2 lt 85 daN/cm2
• s max L M / W L 121300 / 1869
  64.90 daN/cm2 lt 70 daN/cm2

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Verifiche Taglio e deformazione flessionale

• Il taglio è ripreso tanto dal legno, quanto dal
  calcestruzzo.
• Volendo cautelativamente considerare il solo
  legno
• t L ( 924 1,5 ) / ( 12 16 ) 7.22 daN/cm2
  lt 9 daN/cm2
• Invece, considerando lintera sezione
  all'appoggio
• t medio (924 1,5) / ( 12 16 ) ( 110 6
  ) 1.5 daN/cm2 lt 9 daN/cm2
• Deformazione massima ipotizzabile
  complessivamente
• f ( 5 / 384 ) ( 3.52 5.254 ) / ( 80.000
  35228 ) 1.24 cm
• (luce di calcolo /423)
• Deformazione Ammissibile L/300 1.75 cm

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Verifica Connettori
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Progetto interasse Connettori

• Massimo momento statico del sistema
• MS Alegno (y-hl/2) ( 12 16 ) 10.85
  2082 cm3
• Tensione massima unitaria di scorrimento
• S max ( Tmax MS)/ Jid 924 2082 / 35228
  52 daN/cm
• Forza di scorrimento tratti terminali
• Fs1 ( 3Smax / 4 ) ( l / 4 ) 39 525 / 4
  5120 daN
• Forza di scorrimento tratto centrale
• Fs2 ( 3Smax / 8 ) ( l / 4 ) 19,5 525 / 4
  2560 daN
• Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø
  20 mm con adesivo

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Progetto interasse Connettori

• Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in
  fori Ø 20 mm con adesivo
• Infissione spinotti il maggiore tra 2/3h 10.7
  cm o 6 Ø 9.6 cm
• srifollamento 2 scompr. ammisibile 2 70
  140 daN/cm2
• Forza assorbibile da uno spinotto
• Nsp srif Ø foro ( 3 Øforo ) / 2 140
  ( 2 cm 6 cm ) / 2 840 daN
• Numero di connettori sui quarti finali 5120 /
  840 6,17
• Numero di connettori sul tratto centrale 2560
  / 840 34
• Passo dei connettori quarti terminali
  (525/4)/7 19 cm
• Passo dei connettori quarto centrale (525/4)/4
  32cm